条文说明
3.1一般规定
3.1.1 本条包含两部分内容，其一是规定二氧化碳灭火系统按应用方式分两种类型，即全淹没灭火系统和局部应用灭火系统；其二是规定两种系统的不同应用条件（范围），全淹没灭火系统只能应用在封闭的空间里，而局部应用灭火系统可以应用在开敞的空间。
关于全淹没灭火系统、局部应用灭火系统、局部应用灭火系统的应用条件，BS 5306：pt4指出：“全淹没灭火系统有一个固定的二氧化碳供给源永久地连向装有喷头的管道，用喷头将二氧化碳放到封闭的空间里，使得封闭空间内产生足以灭火的二氧化碳浓度“；局部应用灭火系统……喷头的布置应是直接向指定区域内发生的火灾喷射二氧化碳，这指定区域是无封闭物包围的，或仅有部分被包围着，无需在整个存放被保护物的容积内形成灭火浓度。“此外，1SO6183和NFPA I2中都有与上述内容大致相同的规定。
3.1.2 本条规定了全淹没灭火系统的应用条件。
3.1.2.1 本款参照ISO 6183、 BS 5306和NFPA 12等标准，规定了全淹没系统防护区的封闭条件。
条文中规定对于表面火灾在灭火过程中不能自行关闭的开口面积不应大于防护区总表面积的3％，而且3％的开口不能开在底面。
开口面积的大小，等效采用ISO 6183规定：“当比值Ao/Av大于0.03时，系统应设计成局部应用灭火系统；但并不是说，比值小于0.03时就不能应用局部应用灭火系统”。提出开口不能开在底部的原因是：二氧化碳的密度比空气的密度约大50％，即二氧化碳比空气重，最容易在底面扩散流失，影响灭火效果。
3.1.2.2 在本款中规定，对深位火灾，除泄压口外，在灭火过程中不能存在不能自动关闭的开口，是根据以下情况确定的。
采用全淹没方式灭深位火灾时，必须是封闭的空间才能建立起规定的设计浓度，并能保持住一定的抑制时间，使燃烧彻底熄灭，不再复燃。否则，就无法达到这一目的。
关于深位火灾防护区开口的规定，参考了下述国际和国外先进标准：
ISO 6183规定：“当需要一定抑制时间时，不允许存在开口，除非在规定的抑制时间内，另行增加二氧化碳供给量，以维持所要求的浓度”。NFPA 12规定：“对于深位火灾要求二氧化碳喷放空间是封闭的。在设计浓度达到之后，其浓度必须维持不小于20min的时间”。BS 5306规定：“深位火灾的系统设计以适度的不透气的封闭物为基础，就是说应安装能自行关闭的挡板和门，这些挡板和门平时可以开着，但发生人灾时应自行关闭。这种系统和围护物应设计成使二氧化碳设计浓度保持时间不小于20min。”
3.1.2.3 本款规定的全淹没灭火系统防护区的建筑构件最低耐火极限，是参照国家标准《建筑设计防火规范》对非燃烧体及吊顶的耐火极限要求，并考虑下述情况提出的：
（1）为了保证采用二氧化碳全淹没灭火系统能完全将建筑物内的火灾扑灭，防护区的建筑构件应该有足够的耐火极限，以保证完全灭火所需时间。完全灭火所需要的时间一般包括火灾探测时间、探测出火灾后到施放二氧化碳之前的延时时间、施放二氧化碳时间和二氧化碳的抑制时间。这几段时间中的二氧化碳的抑制时间是最长的一段，固体深位火灾的抑制时间一般需20min左右。若防护区的建筑构件的耐火极限低于上述时间要求，则有可能在火灾尚未完全熄灭之前就被烧坏，使防护区的封闭性受到破坏，造成二氧化碳大量流失而导致复燃。
（2）二氧化碳全淹没灭火系统适用于封闭空间的防护区，也就是只能扑救围护结构内部的可燃物火灾。对围护结构本身的火灾是难以起到保护作用的。为了防止防护区外发生的火灾蔓延到防护区内，因此要求防护区的围护构件、门、窗、吊顶等，应有一定的耐火极限。
关于防护区围护结构耐火极限的规定，同时也参考了国际和国外先进标准的有关规定，如ISO 6183规定：“利用全淹没二氧化碳灭火系统保护的建筑结构应使二氧化碳不易流散出去。房屋的墙和门窗应该有足够的耐火时间，使得在抑制时间内，二氧化碳能维持在预定的浓度。“BS 5306规定：”被保护容积应该用耐火构件封闭，该耐火构件按BS 476第八部分进行试验，耐火时间不小于30min。”
3.1.2.4 本款规定防护区的通风系统在喷放二氧化碳之前应自动关闭，是根据下述情况提出的：
向一个正在通风的防护区施放二氧化碳，二氧化碳随着排出的空气很快流出室外，使防护区内达不到二氧化碳设计浓度，影响灭火；另外，火灾有可能通过风道蔓延。
本款的提出参考了国际和国外先进标准规定：
ISO 6183规定：“开口和通风系统，在喷放二氧化碳之前，至少在喷放的同时，能够自动断电并关闭”。BS 5306规定：”在有强制通风系统的地方，在开始喷射二氧化碳之前或喷射的同时，应该把通风系统的电源断掉，或把通风孔关闭”。 NFPA 12规定：“在装有空调系统的地方，在喷放二氧化碳之前或同时，把空调系统切断或关闭，或既切断又关闭，或提供附加的补偿气体。”
3.1.3 本条规定了局部应用灭火系统的应用条件。
3.1.3.1 二氧化碳灭火剂属于气体灭火剂，易受风的影响，为了保证灭火效果，必须把风的因素考虑进去。为此，曾经在室外作过喷射试验。发现在风速小于3m/s时，喷射效果较好，风对灭火效果影响不大，仍然满足设计要求。依此，规定了保护对象周围的空气流动速度不宜大于3m/s的要求。又为了对环境风速条件不宜限制过死，有利于设计和应用，故又规定当风速大于3m/s时，可考虑采取挡风措施的做法。
国外有关标准也提到了风的影响，但对风速规定不具体。 如BS 5306规定：“喷射二氧化碳一定不能让强风或空气流吹跑。”
3.1.3.2 局部应用系统是将二氧化碳直接喷射到被保护对象表面而灭火的，所以在射流的沿程是不允许有障碍物的，否则会影响灭火效果。
3.1.3.3 当被保护对象为可燃液体时，流速很高的液态二氧化碳具有很大的功能，当二氧化碳射流喷到可燃液体表面时，可能引起可燃液体的飞溅，造成流淌火或更大的火灾危险。为了避免这种飞溅的出现，可以在射流速度方面作出限制，同时对容器缘口到液面的距离作出规定。为了和局部应用喷头设计数据的试验条件相一致，故作出液面到容器缘口的距离不得小于150mm的规定。
国际标准和国外先进标准也都是这样规定的。如，ISO 6183规定：对于深层可燃液体火灾，其容器缘口至少应高于液面150mm；NFPA 12中规定：当保护深层可燃液体灭火时，必须保证油盘缘口要高出液面至少6in（150mm）。
3.1.4 喷射二氧化碳前切断可燃、助燃气体气源的目的是防止引起爆炸。同时，也为防止淡化二氧化碳浓度，影响灭火。
3.1.4A 组合分配系统是用一套二氧化碳储存装置同时保护多个防护区或保护对象的灭火系统。各防护区或保护对象同时着火的概率很小，不需考虑同时向各个防护区或保护对象释放二氧化碳灭火剂。但应考虑满足任何二氧化碳用量的防护区或保护对象灭火需要，组合分配系统的二氧化碳储存量，不小于所需储存量最大的一个防护区或保护对象的储存量，能够满足这种需要。
3.1.5 本条规定了备用量的设置条件、数量和方法。
（1）备用量的设置条件。这里指出两点，一是组合分配系统防护区或保护对象确定为5个及以上时应有备用量，这是等效采用VdS 2093制定的；其二是48h内不能恢复时应设备用量。这是参照BS 5306：pt4并结合我国国情制定的。应该指出，设置备用量不限于这两点，当防护区或保护对象或者危险性大或非常重要时，为了不间断保护，也可设置备用量。
（2）备用量的数量。备用量是为了保证系统保护的连续性，同时也包含了扑救二次火灾的考虑。因此备用量不应小于系统设计的储存量。
（3）备用量的设置方法。对高压系统只能是另设一套备用量储存容器；对低压系统，可以另设一套备用量储存容器，也可以加大主储存容器的容量，本条第二段是针对另设一套储存容器而言的。备用量的储存容器与系统管网相连，与主储存容器切换使用的目的，是为了起到连续保护作用。当主储存容器不能使用时，备用储存容器可立即投入使用。
3.2 全淹没灭火系统
3.2.1 二氧化碳设计浓度不应小于灭火浓度的1.7倍，并不得低于34%。可燃物的二氧化碳设计浓度可按本规范附录A的规定采用。
3.2.2 当防护区内存有两种及两种以上可燃物时， 防护区的二氧化碳设计浓度应采用可燃物中最大的二氧化碳设计浓度。
3.2.3 二氧化碳的设计用量应按下式计算： 式中 M——二氧化碳设计用量（kg）；
Kb——物质系数；
K1——面积系数（kg/m2），取0.2kg/m2；
K2——体积系数（kg/m），取0.7kg/m3；
A——折算面积（m2）；
Av——防护区的内侧面、底面、顶面（包括其中的开口）的总面积（m2）；
A0——开口总面积（m2）；
V——防护区的净容积（m3）；
Vv——防护区容积（m3）；
Vg——防护区内不燃烧体和难燃烧体的总体积（m3）；
3.2.4 当防护区的环境温度超过100℃时 二氧化碳的设计用量应在本规范第3.2.3条计算值的基础上每超过5℃增加2%。
3.2.5 当防护区的环境温度低于-20℃时 二氧化碳的设计用量应在本规范第3.2.3条计算值的基础上每降低1℃增加2%。
3.2.6 防护区应设置泄压口，并宜设在外墙上，其高度应大于防护区净高的2/3。当防护区设有防爆泄压孔时，可不单独设置泄压口。
3.2.7 泄压口的面积可按下式计算： 式中 Ax——泄压口面积（m2）；
Qt——二氧化碳喷射率（Kg/min）；
Pt——围护结构的允许压强（Pa）；
3.2.8 全淹没灭火系统二氧化碳的喷放时间不应大于1min。当扑救固体深位火灾时，喷放时间不应大于7min，并应在前2min内使二氧化碳的浓度达到30%。
3.2.9 二氧化碳扑救固体深位火灾的抑制时间应按本规范附录A的规定采用。
3.2.10 （此条删除）。条文说明
3.2 全淹没灭火系统
3.2.1 本条中“二氧化碳设计浓度不应小于灭火浓度的1.7倍”的规定是等效采用国际和国外先进标准。ISO 6183规定：“设计浓度取1.7倍的灭火浓度值”。其它一些国家标准也有相同的规定。
本条还规定了设计浓度不得低于34％，这是说，实验得出的灭火浓度乘以1.7以后的值，若小于34%时，也应取34%为设计浓度。这与国际、国外先进标准规定相同。ISO 6183、NFPA 12、BS 5306标准都有此规定。
在本规范附录A中已经给出多种可燃物的二氧化碳设计浓度。附录A中没有给出的一些可燃物的设计浓度，应通过试验确定。
3.2.2 本条规定了在一个防护区内，如果同时存放着几种不同物质，在选取该防护区二氧化碳设计浓度时，应选各种物质当中设计浓度最大的作为该防护区的设计浓度。只有这样，才能保证灭火条件。在国际标准和国外先进标准中也有同样的规定。
3.2.3 本条给出了设计用量的计算公式。该公式等效采用ISO 6183中的二氧化碳设计用量公式。其中常数30是考虑到开口流失的补偿系数。
该式计算示例：
侧墙上有2m×1m开口（不关闭）的散装乙醇储存库（查附录A，Kb=1.3）。实际尺寸：长=16m，宽＝10m，高＝3.5m。
防护区容积：Vv＝16x10x3.5=560m3
可扣除容积：Vg＝0m3
防护区的净容积：V＝Vv一Vg =560－0＝560m3
总表面积：Av=（16x10x2）十（16x3.5 ×2）十（10×3.5×2）＝502m2
所有开口的总面积：Ao=2x1＝2m2
折算面积：A＝Av＋30Ao ＝502+60=562m2
设计用量：M=Kb（0.2A+0.7V） ＝1.3（0.2×562+0.7×560）＝655.7kg
3.2.4和3.2.5 这两条规定了当防护区环境温度超出所规定温度时，二氧化碳设计用量的补偿方法。
当防护区的环境温度在-20℃～100℃时，无须进行二氧化碳用量的补偿。当上限超出100℃时，如105℃时，对超出的5℃就需要增加2％的二氧化碳设计用量。一般能超出100℃以上的异常环境温度的防护区，如烘漆间。当环境温度低于-20℃时，对其低于的部分，每1℃需增加2％的二氧化碳设计用量。如-22℃时，对低于2℃需增加4％的二氧化碳设计用量。
本条等效采用了国外先进标准的BS 5306规定：“（1）围护物常态温度在100℃以上的地方，对100℃以上的部分，每5℃增加2％的二氧化碳设计用量；（2）围护物常态温度低于-20℃的地方，对-20℃以下的部分，每1℃增加2％的二氧化碳设计用量”。NFPA 12也有相同的规定。
3.2.6 本条规定泄压口宜设在外墙上，其位置应距室内地面2/3以上的净高处。因为二氧化碳比空气重，容易在空气下面扩散。所以为了防止防护区因设置泄压口而造成过多的二氧化碳流失，泄压口的位置应开在防护区的上部。
国际和国外先进标准对防护区内的泄压口也作了类似规定。例如，ISO 6183规定：“对封闭的房屋，必须在其最高点设置自动泄压口，否则当放进二氧化碳时将会导致增加压力的危险”。BS 5306规定：“封闭空间可燃蒸气的泄放和由于喷射二氧化碳引起的超压的泄放，应该予以考虑，在必要的地方，应作泄放口。”
在执行本条规定时应注意：采用全淹没灭火系统保护的大多数防护区，都不是完全封闭的，有门、窗的防护区一般都有缝隙存在，通过门窗四周缝隙所泄漏的二氧化碳，可防止空间内压力过量升高，这种防护区一般不需要再开泄压口。此外，已设有防爆泄压口的防护区，也不需要再设泄压口。
3.2.7 本条规定的计算泄压口面积公式由ISO 6183中公式经单位变换得到。公式中最低允许压强值的确定，可参照美国NFPA 12标准给出的数据（见表1）：表1 建筑物的最低允许压强
3.2.8 本条对二氧化碳设计用量的喷射时间作了具体规定。该规定等效采用了国际和国外先标准。ISO 6183规定：“二氧化碳设计用量的喷射时间应在1min以内。对于要求抑制时间的固体物质火灾，其设计用量的喷射时间应在7min以内。但是，其喷放速率要求不得小于在2min内达到30％的体积浓度”。BS 5306作了同样规定。
3.2.9 本条规定的扑救固体深位火灾的抑制时间，等效采用了ISO 6183的规定。
3.2.10 并入3.1.4A和4.0.9A。
3.3 局部应用灭火系统
3.3.1 局部应用灭火系统的设计可采用面积法或体积法。 当保护对象的着火部位是比较平直的表面时，宜采用面积法；当着火对象为不规则物体时，应采用体积法。3.3.2 局部应用灭火系统的二氧化碳喷射时间不应小于0.5min。对于燃点温度低于沸点温度的液体和可熔化固体的火灾，二氧化碳的喷射时间不应小于1.5min。3.3.3 当采用面积法设计时，应符合下列规定： 3.3.3.1 保护对象计算面积应取被保护表面整体的垂直投影面积。 3.3.3.2 架空型喷头应以喷头的出口至保护对象表面的距离确定设计流量和相应的正方形保护面积；槽边型喷头保护面积应由设计选定的喷头设计流量确定。 3.3.3.3 架空型喷头的布置宜垂直于保护对象的表面，其瞄准点应是喷头保护面积的中心。当确需非垂直布置时，喷头的安装角不应小于45°。其瞄准点应偏向喷头安装位置的一方（图3.3.3），喷头偏离保护面积中心的距离可按表3.3.3 确定。B1、B2—喷头布置位置；E1、E2—喷头瞄准点；
S—喷头出口至瞄准点的距离（m）；Lb—单个喷头正方形保护面积的边长（m）；
Lp —瞄准点偏离喷头保护面积中心的距离（m）；φ —喷头安装角（°）
表3.3.3 喷头偏离保护面积中心的距离
注：Lb 为单个喷头正方形保护面积的边长。 3.3.3.4 喷头非垂直布置时的设计流量和保护面积应与垂直布置的相同。 3.3.3.5 喷头宜等距布置，以喷头正方形保护面积组合排列，并应完全覆盖保护对象。
3.3.3.6 二氧化碳的设计用量应按下式计算：式中 M——二氧化碳设计用量（kg）； N——喷头数量； Q1——单个喷头的设计流量（kg/min）； t——喷射时间（min）。
3.3.4 当采用体积法设计时，应符合下列规定： 3.3.4.1 保护对象的计算体积应采用假定的封闭罩的体积。封闭罩的底应是保护对象的实际底面；封闭罩的侧面及顶部当无实际围封结构时，它们至保护对象外缘的距离不应小于0.6m。 3.3.4.2 二氧化碳的单位体积的喷射率应按下式计算：式中 qv——单位体积的喷射率[kg/(min·m3)] ； At——假定的封闭罩侧面围封面面积（m2）； Ap——在假定的封闭罩中存在的实体墙等实际围封面的面积（m2）。
3.3.4.3 二氧化碳设计用量应按下式计算：式中 V1——保护对象的计算体积（ m3）。
3.3.4.4 喷头的布置与数量应使喷射的二氧化碳分布均匀，并满足单位体积的喷射率和设计用量的要求。3.3.5 （此条删除）。3.3.6 （此条删除）。条文说明
3.3 局部应用灭火系统
3.3.1 局部应用灭火系统的设计分为面积法和体积法，这是国际标准和国外先进标准比较一致的分类法。前者适用于着火部位为比较平直的表面情况，后者适用于着火对象是不规则物体情况，凡当着火部位比较平直，面积法不能做到所有表面被完全覆盖时，都可采用体积法进行设计。当着火部位比较平直，用面积法容易做到所有表面被完全覆盖时，则首先可考虑用面积法进行设计。为使设计人员有所选择，故对面积法采用了“宜”这一要求程度的用词。
3.3.2 本条根据试验数据和参考国际标准和国外先进标准制定的。BS 5306规定：“二氧化碳总用量的有效液体喷射时间应为30s”。ISO 6183、NFPA 12、日本和前苏联有关标准也都规定喷射时间为30s。为了与上述标准一致起来，故本规范规定喷射时间为0.5min。
燃点温度低于沸点温度的可燃液体和可熔化的固体的喷射时间，BS 5306规定为1.5min，国际标准未规定具体数据，故取英国标准BS 5306的数据。
3.3.3 本条说明设计局部应用灭火系统的面积法。
3.3.3.1 由于单个喷头保护面积是按被保护面的垂直投影方向确定的，所以计算保护面积也需取整体保护表面垂直投影的面积。
3.3.3.2 架空型喷头设计流量和相应保护面积的试验方法是参照美国标准NFPA 12确定的。该试验方法是：把喷头安装在盛有70#的正方形油盘上方，使其轴线与液面垂直。液面到油盘缘口的距离为150mm，喷射二氧化碳使其产生临界飞溅的流量，该流量称为临界飞溅流量（也称最大允许流量）。以75％临界飞溅流量在20s以内灭火的油盘面积定义为喷头的保护面积，以90％临界飞溅流量定义为对应保护面积的喷头设计流量。试验表明：保护面积和设计流量都是安装高度（即喷头到油盘液面的距离）的函数，所以在工程设计时也需根据喷头到保护对象表面的距离确定喷头的保护面积和相应的设计流量。只有这样，才能使预定的流量不产生飞溅，预定的保护面积内能可靠地灭火。
槽边型喷头的保护面积是其喷射宽度与射程的函数，喷射宽度和射程是喷头设计流量的函数，所以槽边型喷头的保护面积需根据选定的喷头设计流量确定。
3.3.3.3、3.3.3.4 这两款等效采用了国际标准和国外先进标准。ISO 6183、NFPA 12和BS 5306都作了同样规定。
图3.3.3表示了喷头轴线与液面垂直和喷头轴线与液面成45°锐角两种安装方式。其中油盘缘口至液面距离为150mm，喷头出口至瞄准点的距离为S。喷头轴线与液面垂直安装时（B1喷头），瞄准点E1在喷头正方形保护面积的中心。喷头轴线与液面成45°锐角安装时（B2喷头），瞄准点E2偏离喷头正方型保护面积中心，其距离为0.25Lb（Lb是正方形面积的边长）；并且，喷头的设计流量和保护面积与垂直布置的相等。
3.3.3.5 喷头保护面积，对架空型喷头为正方形面积，对糟边型喷头为矩形（或正方形）面积。为了保证可靠灭火，喷头的布置必须使保护面积被完全覆盖，即按不留空白原则布置喷头，至于等距布置原则，这是从安全可靠、经济合理的观点提出的。
3.3.3.6 二氧化碳设计用量等于把全部被保护表面完全覆盖所用喷头的设计流量数之和与喷射时间的乘积，即： M＝t∑Qi （1）
当所用喷头设计流量相同时，则： ∑Qi ＝N·Qi （2）
把公式（2）代入公式（1）即得出公式（3.3.3）。
上述确定喷头数量和设计用量的方法，是ISO 6183、NFPA 12和BS 5306等规定的方法。
除此之外，还有以灭火强度为依据确定灭火剂设计用量的计算方法。 M＝A1·q （3）
式中 q——灭火强度，kg/m2。
这时，喷头数量按下式计算： N＝M/（t·Qi） （4）
日本采用了这种方法，规定灭火强度取13kg/m2。
我们的试验表明：喷头安装高度不同，灭火强度不同，灭火强度随喷头安装高度的增加而增加。为了安全可靠、经济合理起见，本规范不采用这种方法。
3.3.4 本条说明设计局部应用系统的体积法。
（1） 本条等效采用国际标准和国外先进标准。
ISO 6183规定：“系统的总喷放速率以假想的围绕火灾危险区的完全封闭罩的容积积为基础。这种假想的封闭罩的墙和天花板距火险至少0.6m远，除非采用了实际的隔墙，而且这墙能封闭一切可能的泄漏，飞溅或外溢。该容积内的物体所占体积不能被扣除。”
ISO 6183又规定：“一个基本系统的总喷放强度不应小于16kg/min·m3；如果假想封闭罩有一个封闭的底，并且已分别为高出火险物至少0.6m的永久连续的墙所限定（这种墙通常不是火险物的一部分），那么，对于存在这种为实际墙完全包围的封闭罩，其喷放速率可以成比例地减少，但不得低于4kg/min·m3。
NFPA 12和BS 5306也作了类似规定。
（2）本条经过了试验验证
①用火灾模型进行试验验证。火灾模型为0.8mx 0.8mx1.4m的钢架，用Ø18圆钢焊制，钢架分为三层，距底分别是为0.4m、0.9m和1.4m。各层分别放5个油盘，油盘里放入 Kb等于1的70#汽油。火灾模型放在外部尺寸为2.08mx2.08mx0.3m的水槽中间，水槽外围竖放高为2.08m，宽为1.04m的钢制屏风。把水槽四周全部围起来共需8块屏风，试验时根据预定Ap/At值决定放置屏风块数。二氧化碳喷头布置在模型上方，灭火时间控制在20s以内，求出不同Ap/At值下的二氧化碳流量，计算出不同Ap/At值对的二氧化碳单位体积的喷射率qv值。
首先作了同一Ap/At值下，不同开口方位的试验。试验表明：单位体积的喷射率与开口方位无
关。
接着作了7种不同Ap/At值的灭火实验，每种重复3次，经数据处理得： qv=15.95-11.92×（Ap/At） （5）
该结果与公式（3.3.4-1）非常接近。
（2）用中间试验进行工程实际验证。中间试验的灭火对象为3150kVA油浸变压器，其外部尺寸为2.5mx2.3mx2.6m，灭火系统设计采用体积法，计算保护体积为：V1=（2.5+0.6×2）（2.3+0.6×2）（2.6+0.6）＝41.44m3
环绕变压器四周，沿假想封闭罩分两层设置环状支管。支管上布置喷头，封闭罩无真实墙，取Ap/At值等于零，单位体积喷射率qv取16kg/min·m3，设计喷射时间取0.5min，计算灭火剂设计用量。试验用汽油引燃变压器油，预燃时间30s，试验结果，实际灭火时间为15s。由此可见，按本条规定的体积法进行局部应用灭火系统设计是安全可靠的。
（3）需要进一步说明的问题。一般设备的布置，从方便维护讲，都会留出离真实墙0.5m以上的距离，就是说实体墙距火险危险物的距离都会接近0.6m或大于0.6m，这时到底利用实体墙与否应通过计算决定。利用了真实墙，体积喷射率qv值变小了，但计算保护体积V1值增大了，如果最终灭火剂设计用量增加了许多，那么就没必要利用真实墙。
3.3.5 并入3.1.4A和4.0.9A。
3.3.6 并入4.0.9A。 4 管网计算
4.0.1 二氧化碳灭火系统按灭火剂储存方式可分为高压系统和低压系统。管网起点计算压力（绝对压力）；高压系统应取5.17MPa，低压系统应取2.07MPa。
4.0.2 管网中干管的设计流量应按下式计算：式中 ：Q——管道的设计流量（kg/min）。
4.0.3 管网中支管的设计流量应按下式计算：
式中Ng——安装在计算支管流程下游的喷头数量；
Qi ——单个喷头的设计流量（kg/min）。
4.0.3A 管道内径可按下式计算：
式中 D----管道内径（mm）；
Kd
----管径系数，取值范围1.41~3.78。
4.0.4 管段的计算长度应为管道的实际长度与管道附件当量长度之和。管道附件的当量长度应采用经国家相关检测机构认可的数据；当无相关认证数据时，可按本规范附录B采用。
4.0.5 管道压力降可按下式换算或按本规范附录C 采用。
式中 D——管道内径（mm）；
L——管段计算长度（m）
Y——压力系数（MPa·kg/m3）；应按本规范附录D采用；
Z——密度系数，应按本规范附录D 采用。
4.0.6 管道内流程高度所引起的压力校正值，可按本规范附录E 采用，并应计入该管段的终点压力。终点高度低于起点的取正值，终点高度高于起点的取负值。4.0.7 喷头入口压力（绝对压力）计算值：高压系数不应小于1.4MPa，低压系统不应小于1.0MPa。4.0.7A 低压系统获得均相流的延迟时间，对全淹灭火系统和局部应用灭火系统分别不应大于60s 和30s。其延迟时间可按下式计算：
式中 td——延迟时间（s）；
Mg——管道质量（kg）；
Cp——管道金属材料的比热[kJ/(kg·℃)]；钢管可取0.46kJ/(kg·℃)；
T1 ——二氧化碳喷射前管道的平均温度（℃）；可取环境平均温度；
T2——二氧化碳平均温度（℃）；取-20.6℃；
Vd——管道容积（m3）。
4.0.8 喷头等效孔口面积应按下式计算：
式中 F——喷头等效孔口面积（mm2）；
q0——单位等效孔口面积的喷射率[kg/（min·mm2 ）]，按本规范附录 F 选取。
4.0.9 喷头规格应根据等效孔口面积确定,可按本规范附录 H 的规定取值。
4.0.9A 二氧化碳储存量可按下式计算:
式中 Mc ——二氧化碳储存量（kg）；
Km ——裕度系数；对全淹没系统取1；对局部应用系数；高压系统取1.4，低压系统取1.1；
Mv——二氧化碳在管道中的蒸发量（kg）；高压全淹没系统取0值；
T2 ——二氧化碳平均温度（℃），高压系统取15.6℃，低压系统取-20.6℃；
H——二氧化碳蒸发潜热（kJ/kg）；高压系统取150.7kJ/kg，低压系统取276.3kJ/kg；
Ms——储存容器内的二氧化碳剩余量（kg）；
Mr——管道内的二氧化碳剩余量（kg）；高压系统取0值；
Vi——管网内第 i 段管道的容积（m3）；
ρi——第 i 段管道内二氧化碳平均密度（kg/m3）；
Pi——第 i 段管道内的平均压力（MPa）；
Pj-1——第 i 段管道首端的节点压力（MPa）；
Pj——第 i 段管道末端的节点压力（MPa）。
4.0.10 高压系统储存容器数量可按下式计算：
式中 Np ——高压系统储存容量数量；
α——充装系数（kg/L）；
V0——单个储存容器的容积（L）。
4.0.11 低压系数储存容器的规格可依据二氧化碳储存量确定。
条文说明 4 管网计算
4.0.1 原条文规定的管网计算的总原则，已通过后续条文体现。所以删除。本条文新增内容规定指出了二氧化碳灭火系统按灭火剂储存方式的分类，及管网起点计算压力的取值。这和ISO 6183的观点是一致的。国际标准采用了平均储存压力的概念，经征求意见，这里改称为管网起点计算压力。
应该注意：这里所说管网起点是指引升管的下端。
4.0.2、4.0.3 这两条规定了计算管道流量的方法，为管网计算提供出管道流量的数据。
仍需指出：计算流量的方法应灵活使用，如对局部应用的面积法，也可先求出支管流量，然后由支管流量相加得干管流量。又如全淹没系统的管网，可按总流量的比例分配支管流量，如对称分配的支管流量即为总流量的1/2。
4.0.3A 本条规定了管道内径的确定方法。所给公式依据附录C得出：设Q/D2=X1 则 
因为X1= 0.07～0.50 所以
4.0.4 不同制造商生产的产品及其附件的水力当量长度不尽相同，均按本规范附件B确定管道附件的当量长度与实际情况略有差异。故首先应采用制造商提供的经国家相关检测机构检测认可的数据。
4.0.5 本条等效采用了国际标准和国外先进标准。ISO 6183、NFPA 12和BS 5306都作了同样规定。
我国通过作灭油浸变压器火中间试验验证了这种方法，故等效采用。
4.0.6 正常敷管坡度引起的管段两端的水头差是可以忽略的，但对管段两端显著高程差所引起的水头是不能忽略的，应计入管段终点压力。水头是高度和密度的函数，二氧化碳的密度是随压力变化的，在计算水头时，应取管段两端压力的平均值。水头是重力作用的结果，方向永远向下，所以当二氧化碳向上流动时应减去该水头，当向下流动时应加上该水头。
本条规定是参照国际标准和国外先进标准制定，其中附录E系等效采用了ISO 6183中的表B6。
执行这一条时应注意两点：管段平均压力是管段两端压力的平均值；高程是管段两端的高度差（位差），不是管段的长度。
4.0.7 本规定等效采用ISO 6183，并经试验验证。
ISO 6183指出：对高压系统，喷嘴入口最低压力应为1.4MPa；对低压系统，喷嘴入口最低压力。
4.0.7A 本条规定等效采用ISO 6183规定。
4.0.9 本条规定等效采用ISO 6183和NFPA 12制定。附录F中的单位等效孔口面积的喷射率是标准喷头（流量系数为0.98）的参数，为进一步强调标准喷头不同于一般喷头，故列出标准喷头的规格。本条新增加的附录H取自NFPA 12。
4.0.9A 本条依据ISO 6183和BS 5306：pt4给出了二氧化碳储存量计算通用公式。综合了以下四种情况：
1 高压全淹没灭火系统
因为 Km=1 Mv=0 Mr=0
所以 Mc=M+Ms
即高压全淹没灭火系统的储存量等于设计用量与储存容器内的二氧化碳剩余量之和。其中储存容器内的二氧化碳剩余量按储存容器生产厂家产品数据取值。
2 高压局部应用灭火系统
因为 Km=1.4 Mr=0
所以 Mc=1.4M+ Mv +Ms
即高压局部应用灭火系统的储存量等于1.4倍设计用量、二氧化碳在管道中的蒸发量、储存容器内的二氧化碳剩余量之和。其中1.4倍是为保证夜相喷射的裕度系数值。是等效采用ISO 6183规定，并经试验验证。
3 低压全淹没灭火系统
因为 Km=1
所以 Mc=1.1M+ Mv +Ms+ Mr
即低压局部应用灭火系统的储存量等于1.1倍设计用量、二氧化碳在管道中的蒸发量、储存容器内的二氧化碳剩余量、管道内的二氧化碳剩余量之和。其中1.1倍是为保证液相喷射的裕度系数值。
应该指出：对低压系统，在储存量中计及管道内的二氧化碳剩余量是依据ISO 6183和BS 5306：pt4制定。BS5306：pt4指出：对低压装置，在完成喷射滞后，残存在储存容器与喷嘴管网之间的管道内的液态二氧化碳量也应予以计算，并加入所要求的二氧化碳总量之中。但是，ISO 6183和国外标准均没给出管道内的二氧花坛剩余量Mr的计算式。这里给出的Mr计算式是基于以下认识：假定是低压灭火系统，喷放时间t后关闭容器阀，这是储存容器内的二氧化碳剩余量大于或等于Ms；那么残存在储存容器与喷头之间管道内的二氧化碳剩余量 Mr的计算式就应该是公式4.0.9A-3。而公式4.0.9A-5是依据附表E-2导出：因为Kh=ρi·g·10-6，所以ρi=106·Kh/9.81，而Kh=f(Pi)解析式由附表E-2回归求得，其最大相对误差为max(δ) =f(Pi=1.10)=0.66%。
4.0.10 这里考虑到不同规格储存容器和不同充装系数，给出了确定高压系统储存容器数量的通用公式，其中充装系数应按本规范5.1.1条规定取值。
4.0.11 储存液化气体的压力容器的容积可以根据饱和液体密度、设计储存量和装量系数通过计算确定。就低压系统二氧化碳储存容器而言，计算工作已由生产厂家完成。在各生产厂家的产品样本中，直接给出了不同规格储存容器的最大充装量。 5 系统组件5.1 储存装置
5.1.1 高压系统的储存装置应由储存容器、容器阀、单向阀、灭火剂泄漏检测装置和集流管等组成，并应符合下列规定： 5.1.1.1 储存容器的工作压力不应小于15MPa，储存容器或容器阀上应设泄压装置，其泄压动作压力应为19MPa±0.95MPa。 5.1.1.2 储存容器中二氧化碳的充装系数应按国家现行《气瓶安全监察规程》执行。 5.1.1.3 储存装置的环境温度应为0℃～49℃。5.1.1A 低压系统的储存装置应由储存容器、容器阀、安全泄压装置、压力表、压力报警装置和制冷装置等组成，并应符合下列规定： 5.1.1A.1 储存容器的设计压力不应小于2.5MPa，并应采取良好的绝热措施。储存容器上至少应设置两套安全泄压装置，其泄压动作压力应为2.38MPa±0.12MPa。 5.1.1A.2 储存装置的高压报警压力设定值应为2.2MPa，低压报警压力设定值应为1.8MPa。 5.1.1A.3 储存容器中二氧化碳的装置系数应按国家现行《固定式压力容器安全技术监察规程》执行。 5.1.1A.4 容器阀应能在喷出要求的二氧化碳量后自动关闭。 5.1.1A.5 储存装置应远离热源，其位置应便于再充装，其环境温度宜为-23℃～49℃5.1.2 储存容器中充装的二氧化碳应符合现行国家标准《二氧化碳灭火剂》的规定。5.1.3 （此条删除）。5.1.4 储存装置应具有灭火剂泄漏检测功能，当储存容器中充装的二氧化碳损失量达到其初始充装量的10%时，应能发出声光报警信号并及时补充。5.1.5 （此条删除）。5.1.6 储存装置的布置应方便检查和维护，并应避免阳光直射。5.1.7 储存装置宜设在专用的储存容器间内。局部应用灭火系统的储存装置可设置在固定的安全围栏内。专用的储存容器间的设置应符合下列规定：5.1.7.1 应靠近防护区，出口应直接通向室外或疏散走道。5.1.7.2 耐火等级不应低于二级。5.1.7.3 室内应保持干燥和良好通风。5.1.7.4 不具备自然通风条件的储存容器间，应设机械排风装置，排风口距储存容器间地面高度不宜大于0.5m，排出口应直接通向室外，正常排风量宜按换气次数不小于4次/h确定，事故排风量应按换气次数不小于8次/h确定。
条文说明
5.1 储存装置
5.1.1 本条要求高压系统储存装置应具有灭火剂泄漏检测装置，用于检测置于储存容器内灭火剂的泄漏量，以便能及时了解其泄漏程度，故作此修改。
5.1.1A 原国家质量技术监督局颁发的《压力容器安全技术监察规程》（99版）经修订已变更为《固定式压力容器安全技术监察规程》TSGR 0004-2009，于2009年12月1日实施。其中，对储存液化气体的压力容器的装量系数作出了规定，要求装量系数不大于0.95,。
5.1.2 本条规定了灭火剂的质量应符合国家标准的规定。
5.1.3 并入5.1.1。
5.1.4 为了能实时监测灭火剂泄漏损失量，故要求储存装置应具有灭火剂泄漏检测功能。传统的定期称重法检漏达不到实时监测的要求，也做不到在泄漏后及时发出声光报警信号。因此，在储存装置上增加灭火剂泄漏检测报警功能，可在现场报警或将信号反馈到控制中心以提醒维护管理人员及时实补充灭火剂，保证系统可靠运行。
5.1.5 并入5.1.1。
5.1.6 储存容器避免阳光直射，是为了防止容器温度过高，以确保容器安全。
5.1.7 不具备自然通风条件的储存容器间，当因储存装置维修不当或储瓶质量存在问题时可能会泄漏二氧化碳，二氧化碳的相对密度大于1，并积聚在低凹处，难以排出室外。要求储存容器间设置机械排风装置，且排风口设置在储存容器间下方靠近地面的位置可有效保证人员安全。另参照《二氧化碳灭火系统标准》NFPA 12-2008中的要求，确定正常排风量宜按容器间容积的4次换气量，事故排风量为正常排风量的2倍。5.2 选择阀与喷头
5.2.1 在组合分配系统中，每个防护区或保护对象应设一个选择阀。选择阀应设置在储存容器间内，并应便于手动操作，方便检查维护。选择阀上应设有标明防护区的铭牌。5.2.2 选择阀可采用电动、气动或机械操作方式。选择阀的工作压力：高压系统不应小于12MPa，低压系统不应小于2.5MPa。5.2.3 系统在启动时，选择阀应在二氧化碳储存容器的容器阀动作之前或同时打开；采用灭火剂自身作为启动气源打开的选择阀，可不受此限。5.2.3A 全淹没灭火系统的喷头布置应使防护区内二氧化碳分布均匀，喷头应接近天花板或屋顶安装。5.2.4 设置在有粉尘或喷漆作业等场所的喷头，应增设不影响喷射效果的防尘罩。
条文说明
5.2 选择阀与喷头
5.2.1 在组合分配系统中，如选择阀设置在储存容器间外或防护区，则可能导致集流管道过长，容易引起气、液分离或出现干冰堵塞的情况。而不能有效灭火，甚至导致灭火失败。因此，对选择阀的设置位置提出了限制要求。
5.2.2 高压系统选择阀的工作压力不应小于12MPa与集流管的工作压力一致。
用于低压系统的阀门，由于系统会出现2.5MPa的压力，故确定低压系统选择阀的工作压力为2.5MPa这里也参照了VdS 2093的规定，VdS 2093给出低压系统阀门工作压力为2.5MPa。
5.2.3 为避免二氧化碳灭火系统动作时，选择阀滞后打开而出现选择阀和集流管承受水锤作用而出现超压，或者因集流管压力过大导致电动式选择阀（利用电磁铁通电时产生的吸力或推力打开阀门）无法打开等情况，故要求选择阀的动作应在容器阀动作前或同时能够打开。而对于采用自身气体打开选择阀的低压系统，不会出现上述情况，因此采用灭火剂自身作为启动气源打开的选择阀，可以不需要提前打开或同时打开。
5.2.3A 本条规定了全淹没灭火系统喷头布置原则和方法，等效采用ISO 6183。ISO 6183指出：全淹没灭火系统的设计与安装，应使封闭空间的任何部分都获得同样的二氧化碳浓度，喷嘴应接近天花板安装。
5.2.4 ISO 6183规定：“必要时针对影响喷头功能的外部污染，对喷头加以保护”。本条款较原来增加了“喷漆作业等场所”，我们认为喷漆作业场所有必要强调指出。其中“等”字表示不仅仅限于有粉尘和喷漆作业场所，还包括了影响喷头功能的其他外部污染场所。5.3 管道及其附件
5.3.1 高压系统管道及其附件应能承受最高环境温度下二氧化碳的储存压力；低压系统管道及其附件应能承受4.0MPa 的压力。 并应符合下列规定： 5.3.1.1 管道应采用符合现行国家标准GB8163《输送流体用无缝钢管》的规定，并应进行内外表面镀锌防腐处理。管道规格可按照附录J 取值。 5.3.1.2 对镀锌层有腐蚀的环境，管道可采用不锈钢管、铜管或其它抗腐蚀的材料。 5.3.1.3 挠性连接的软管必须能承受系统的工作压力和温度，并宜采用不锈钢软管。5.3.1A 低压系统的管网中应采取防膨胀收缩措施。5.3.1B 在可能产生爆炸的场所，管网应吊挂安装并采取防晃措施。5.3.2 管道可采用螺纹连接、法兰连接或焊接。公称直径等于或小于80mm的管道，宜采用螺纹连接；公称直径大于80mm的管道，宜采用法兰连接。5.3.2A 二氧化碳灭火剂输送管网不应采用四通管件分流。5.3.3 管网中阀门之间的封闭管段应设置泄压装置，其泄压动作压力；高压系统应为15MPa±0.75MPa，低压系统应为2.38MPa±0.12MPa。
条文说明
5.3 管道及其附件
5.3.1 储存容器内压力随温度升高而升高。高压系统中，储存容器内灭火剂的温度即环境温度，故本条规定了高压系统管道及其附件应能承受最高环境温度下的储存压力。低压系统中，灭火剂的温度由制冷装置和绝热层加以控制，低压系统管道及附件应能承受的压力值系等效采用ISO 6183。ISO 6183规定：“低压系统的管道及其连接件应耐40bar（4MPa）表压的试验压力”。
1 符合国家标准GB 8163《输送流体用无缝钢管》规定的管道，其规格按附录J取值，可承受所要求的压力，附录J中管道规格是参照BS 5306：pt4中表8和表9换算而得到的。为了减缓管道的锈蚀，要求内外表面镀锌。
原条款是采用《冷拔和冷轧精密无缝钢管》标准，由于其中有的管材材质不能采用焊接方式，管道规格也不能和法兰等连接件对接，故现条款改为采用《输送流体用无缝钢管》。
2 当防护区内有对镀锌层腐蚀的气体、蒸汽或粉尘时，应采取抗腐蚀的材料，如不锈钢管或铜管。
3 采用不锈钢软管可保证软管安全承受要求的压力和温度，同时又免于锈蚀。
5.3.1A 低压系统的管网应采取防膨胀收缩措施的要求是参照国外同类标准的有关规定制定的。ISO 6183规定：“管网系统应该有膨胀和收缩的预定间隙。”BS 5306：pt4提出：“为膨胀和收缩留出适当的裕量，在低压系统中，在喷射期间，由于温度降低而产生的收缩，近似为每30m管长收缩20mm”。
5.3.1B 在可能产生爆炸的场所，管网吊挂安装和采取防晃措施是为了减缓冲击，以免造成管网损伤。ISO 6183规定：在可能有爆炸的地方，管网应吊挂安装，所用支撑应能吸收可能的冲击效应。
5.3.2 本条规定了管道的连接方式。对于公称直径不大于80mm的管道，可采用螺纹连接；对于公称直径超过80mm的管道可采用法兰连接，这主要是考虑强度要求和安装与维修的方便。
对于法兰连接，其法兰可按《对焊钢法兰》的标准执行。
采用不锈钢管或铜管并用焊接连接时，可按国家标准《现场设备工业管道焊接工程施工及验收规范》的要求施工。
5.3.2A 二氧化碳灭火剂在管网内主要呈气液两相流动状态，考虑到气、液两相流的分流特点，设计二氧化碳灭火系统时，在管网上不能采用四通管件进行分流，以防止因分流出口多而引起出口处各支管流体密度差异，难以准确地控制流量分配，造成实际分流流量与设计计算流量差异较大，影响灭火效果。
5.3.3 本条系参照ISO 6183和BS 5306：pt4制定的。ISO 6183规定：“在系统中，在阀的布置导致封闭管段的地方，应设置压力泄放装置”。BS 5306：pt4规定：“在管道中在可能积聚二氧化碳液体的地方，如阀门之间，应加装适宜的超压泄放装置。对低压系统，这种装置应设计成2.4MPa±0.12MPa时动作。对高压系统，这样的装置应设计成在15MPa＋0.75MPa时动作”。由于本规范确定低压系统中选择阀的工作压力为2.5MPa，同时考虑到泄放动作压力整定值有±5%的误差，故低压系统中超压泄放装置的动作压力为2.38MPa＋0.142MPa。6 控制与操作
6.0.1 二氧化碳灭火系统应设有自动控制、 手动控制和机械应急操作三种启动方式；当局部应用灭火系统用于经常有人的保护场所时可不设自动控制。6.0.2 当采用火灾探测器时， 灭火系统的自动控制应在接收到两个独立的火灾信号后才能启动。根据人员疏散要求，宜延迟启动，但延迟时间不应大于30s。6.0.3 手动操作装置应设在防护区外便于操作的地方，并应能在一处完成系统启动的全部操作。局部应用灭火系统手动操作装置应设在保护对象附近。6.0.3A 对于采用全淹没灭火系统保护的防护区，应在其出入口处设置手动、自动转换控制装置；有人工作时，应置于手动控制状态。6.0.4 二氧化碳灭火系统的供电与自动控制应符合现行国家标准《火灾自动报警系统设计规范》的有关规定。当采用气动动力源时，应保证系统操作与控制所需要的压力和用气量。6.0.5 低压系统制冷装置的供电应采用消防电源，制冷装置应采用自动控制，且应设手动操作装置。6.0.5A 设有火灾自动报警系统的场所，二氧化碳灭火系统的动作信号及相关警报信号、工作状态和控制状态均应能在火灾报警控制器上显示。
条文说明
6 控制与操作
6.0.1、6.0.3 二氧化碳灭火系统的防护区或保护对象大多是消防保卫的重点要害部位或是有可能无人在场的部位。即使经常有人，但不易发现大型密闭空间深位处的火灾。所以一般应有自动控制，以保证一但失火便能迅速将其扑灭。但自动控制有可能失灵，故要求系统同时应有手动控制。手动控制应不受火灾影响，一般在防护区外面或远离保护对象的地方进行。为了能迅速启动灭火系统，要求以一个控制动作就能使整个系统动作。考虑到自动控制和手动控制万一同时失灵（包括停电），系统应有应急手动启动方式。应急操作装置通常是机械的。如储存容器瓶头阀上的按钮或操作杆等。应急操作可以是直接手动操作，也可以利用系统压力或钢索装置等进行操作。手动操作的推、拉力不应大于178N。
考虑到二氧化碳对人体可能产生的危害。在设有自动控制的全淹没防护区外面，必须设有自动/手动转换开关。有人进入防护区时，转换开关处于手动位置，防止灭火剂自动喷放，只有当所有人都离开防护区时，转换开关才转换到自动位置，系统恢复自动控制状态。局部应用灭火系统保护场所情况多种多样，所谓“经常有人”系指人员不间断的情况，这种情况不宜也不需要设置自动控制，对于“不常有人”的场所，可视火火灾危险情况来决定是否决定是否需要高自动控制。
6.0.2 本条规定了二氧化碳灭火系统采用火灾探测器进行自动控制时的具体要求。
不论哪种类型的探测器，由于本身的质量和环境的影响，在长期工作中不可避免地将出现误报动作的可能。系统的误动作不仅会损失灭火剂，而且会造成停工、停产，带来不必要的经济损失。为了尽可能减少甚至避免探测器误报引起系统的误动作，通常设置两种类型或两组同一类型的探测器进行复合探测。本条规定的“应接收两个或两个以上独立火灾信号后才能启动”，是指只有当两种不同类型或两组同一类型的火灾探测器均检测出保护场所存在火灾时，才能发出施放灭火剂的指令。
6.0.3A 考虑到灭火系统的自动控制有偶然失灵的情况，故应在全淹没灭火系统保护的防护区入口处设置手动、自动转换控制装置，且有人在防护区工作时，置于手动控制状态，防止灭火系统向防护区误喷射造成人员伤亡事故。
6.0.4 二氧化碳灭火系统的释放机构可以是电动、气动、机械或它们的复合形式，要保证系统在正常时处于良好的工作状态，在火灾时能迅速可靠地启动，首先必须保证可靠的动力源。电源应符合《火灾自动报警系统设计规范》中的有关规定。当采用气动动力源时，气源除了保证足够的设计压力以外，还必须保证用气量，必要时，控制气瓶的数量不少于2只。
6.0.5 制冷装置是保证低压系统储存装置和整个系统正常安全运行的关键部件。它的动力源就是电源，所以要求它的电源采用消防电源。它的控制应采用自动控制的原因是由于环境温度不同，制冷装置的启动次数、工作间歇时间都有所变化，不可能有人员随时来手启动和关闭制冷装置。当进行电路检修或停电之前，制冷装置未达到自动启动压力或温度时，可手动启动，使储存装置内压力降低，保证储存装置在停电或检修期间内安全运行。
6.0.5A 此条规定是为了更好地对二氧化碳灭火系统进行有效、全面地监控，故要求向火灾报警控制器传送系统的有关信息。7 安全要求
7.0.1 防护区内应设火灾声报警器，必要时，可增设光报警器。防护区的人口处应设置火灾声、光报警器。报警时间不宜小于灭火过程所需的时间，并应能手动切除报警信号。7.0.2 防护区应有能在30s 内使该区人员疏散完毕的走道与出口。在疏散走道与出口处，应设火灾事故照明和疏散指示标志。7.0.3 防护区入口处应设灭火系统防护标志和二氧化碳喷放指示灯。7.0.4 当系统管道设置在可燃气体、 蒸气或有爆炸危险粉尘的场所时，应设防静电接地。7.0.5 地下防护区和无窗或固定窗扇的地上防护区，应设机械排风装置。7.0.6 防护区的门应向疏散方向开启，并能自动关闭； 在任何情况下均应能从防护区内打开。7.0.7 设置灭火系统的防护区的入口处明显位置应配备专用的空气呼吸器或氧气呼吸器。
条文说明
7 安全要求
7.0.1 本条是为保证人员的安全。在防护区的入口设置火灾声、光报警器，目的在于提醒防护区外的人员，以免其误入防护区，受到火灾或灭火剂的危害。
根据现行国家标准《火灾自动报警系统设计规范》GB 50116中相关规定，声光报警器的信号为警报信号，火灾探测器发出的信号为报警信号。故手动消除的应为警报信号，而非报警信号。
7.0.2 本条是从保证人员的安全角度出发而制定的。规定了人员撤离防护区的时间和迅速撤离的安全措施。
实际上，全淹没灭火系统所使用的二氧化碳设计浓度应为34％或更高一些，在局部灭火系统喷嘴处也可能遇到这样高的浓度。这种浓度对人是非常危险的。
一般来讲，采用二氧化碳灭火系统的防护区一旦发生火灾报警讯号，人员应立即开始撤离，到发出施放灭火剂的报警时，人员应全部撤出。这一段预报警时间也就是人员疏散时间，与防护区面积大小，人员疏散距离有关。防护区面积大，人员疏散距离远，则预报警时间应长。反之则预报警时间可短。这一时间是人为规定的，可根据防护区的具体情况确定。但不应大于30s。当防护区内经常无人时，应取消预报警时间。
疏散通道与出入口处设置事故照明及疏散路线标志是为了给疏散人员指示疏散方向，所用照明电源应为火灾时专用电源。
7.0.3 防护区入口设置二氧化碳喷射指示灯，目的在于提醒人们注意防护区内已施放灭火剂，不要进入里面去，以免受到火灾或灭火剂的危害。也有提醒防护区的人员迅速撤离防护区的作用。
7.0.4 本条规定是为了防止由于静电而引起爆炸事故。
《工业安全技术手册》中对气态物料的静电有如下的论述：纯净的气体是几乎不带静电的，这主要是因为气体分子的间距比液体或固体大得多。但如在气体中含有少量液滴或固体颗粒就会明显带电，这是在管道和喷嘴上摩擦而产生的。通常的高压气体、水蒸汽、液化气以及气流输送和滤尘系统都能产生静电。
接地是消除导体上静电的最简单有效的方法，但不能消除绝缘体上的静电。在原理上即使1MΩ的接地电阻，静电仍容易很快泄漏，在实用上接地导线和接地极的总电阻在100Ω以下即可，接地线必须连接可靠，并有足够的强度。因而，设置在有爆炸危险的可燃气体、蒸气或粉尘场所内的管道系统应设防静电接地装置。
《灭火剂》（前东德H.M.施莱别尔、P.鲍尔斯特著）一书，对静电荷也有如下论述：如果二氧化碳以很高的速度通过管道，就会发生静电放电现象。可以确定，1kg二氧化碳的电荷可达0.01μV～30μV就有形成着火甚至爆炸的危险。作为安全措施，建议把所有喷头的金属部件互相连接起来并接地。这时要特别注意不能让连接处断开。
7.0.5 一旦发生火灾，防护区内施放了二氧化碳灭火剂，这时人员是不能进入防护区的。为了尽快排出防护区内的有害气体，使人员能进入里面清扫和整理火灾现场，恢复正常工作条件，本条规定防护区应进行通风换气。
由于二氧化碳比空气重，往往聚集在防护区低处，无窗和固定扇的地上防护区以及地下防护区难以采用自然通风的方法将二氧化碳排走。因此，应采用机械排风装置，并且排风扇的入口应设在防护区的下部。建议参照NFPA 12C标准要求排风扇入口设在离地面高度46cm以内。排风量应使防护区每小时换气4次以上。
7.0.6 防护区出口处应设置向疏散方向开启，且能自动关闭的门。其目的是防止门打不开，影响人员疏散。人员疏散后要求门自动关闭，以利于防护区二氧化碳灭火剂保持设计浓度，并防止二氧化碳流的防护区以外地区，污染其他环境。自动关闭门应设计成关闭后在任何情况下都能从防护区内打开，以防因某种原因，有个别人员未能脱离防护区，而门从内部打不开，造成人身事故发生。
7.0.7 为便于人员发现并取用呼吸器，进入防护区抢救被困在里面的人员或去查看灭火情况，要求配备专用呼吸器，且设置位置合适。附表A 物质系数、设计浓度和抑制时间
注：附表A 中未列出的可燃物，其灭火浓度应通过试验确定。附表B 管道附件的当量长度
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